MOOG穆格伺服閥

G751-305B3MOOG穆格伺服閥特點(diǎn)：
- 采用干式力矩馬達和兩級液壓放大器結構
- 先導級為低摩擦力的雙噴嘴擋板閥
- 閥芯驅動(dòng)力大
- 安裝尺寸符合ISO4401標準（外控油口不符合ISO4401標準）
- 堅固而長(cháng)壽命的設計
- 高分辨率、低滯環(huán)
- 各項數據已在出廠(chǎng)時(shí)全部調整完畢
- 可選擇第五個(gè)油口用于單獨控制先導閥
- 可現場(chǎng)更換先導閥的碟形濾油器
 
 

MOOG穆格伺服閥優(yōu)點(diǎn)：
1、明顯改善了流量利用效率（90%以上的先導級流量被利用），有助于降低能耗，次優(yōu)點(diǎn)對于使用多臺伺服比例閥的機器尤為顯得突出。伺服射流管先導閥具有很高的無(wú)阻尼自然頻率（500Hz），因此這種閥的動(dòng)態(tài)響應較高。性能可靠。伺服射流管Servojet?先導閥能給出高效率的壓力（輸入滿(mǎn)標定信號時(shí)，可達80%△p），對于長(cháng)行程主閥芯也能獲得較理想的控制力，使得即使有污染影響和液動(dòng)力干擾也可取得很可靠的位置精度。先導級低控制壓力25bar，此有點(diǎn)是該伺服比例控制閥甚至可用于如汽輪機控制一類(lèi)的低壓系統中。伺服射流管先導閥的內置過(guò)濾器的名義間隙為200μm，因此其壽命幾乎是無(wú)限的?；谒欧淞鞴芟葘чy比較扁平的壓力增益特征使其具有無(wú)可挑剔的工作性能?；芈吩鲆娴奶岣呤归y具有優(yōu)異的靜態(tài)和動(dòng)態(tài)響應特性，并使控制系統的性能顯住提高。

2、閥的優(yōu)點(diǎn)：
超大流量閥體流到設計，并可選擇使用X和Y口進(jìn)行先導級外控、外泄。減小了D662-D665的閥芯驅動(dòng)面積，從而具有以下優(yōu)點(diǎn)：
（1）改善了動(dòng)態(tài)響應，使較小的先導級流量能驅動(dòng)閥芯快速運動(dòng)。

（2）故障保險設計可使滑閥在短路，斷電或者油源失壓的情況下通過(guò)對中彈簧和做閥使主閥芯處于可未知的位置。

（3）單級或二級先導閥控制。
功率級滑閥由單級或二級先導閥驅動(dòng)。因此，D660系列比例伺服閥有二級和三級構造兩種形式。二級比例伺服閥組主要運用在小信號時(shí)要求具有較高分辨率和較高動(dòng)態(tài)響應的場(chǎng)合中。我們的伺服比例控制閥結合了快速響應的先導級、合理的滑閥驅動(dòng)面積和集成電路板的功能，因此該產(chǎn)品擁有控制性能。

四、日常維護和保養：
1、油路沖洗
目前航天使用的電液伺服閥，為適應航天型號重量輕、安裝空間小、工作環(huán)境惡劣的需求采取集成、緊湊的結構設計，其中節流孔、射流盤(pán)等核心組件尺寸小，具有精密微小孔和微小型腔結構特征，如圖3、圖4所示，尺寸一般在0.10～0.80mm之間；閥套類(lèi)零件則為精密深孔且具有通油環(huán)槽、密封槽結構，如圖5所示；殼體類(lèi)零件則多為形狀復雜的異形槽、盲孔、斜孔、階梯孔等。
電液伺服閥以液壓油作為工作介質(zhì)，在工作過(guò)程中對于多余物的存在十分敏感，多余物來(lái)源可分為外部引入、內部產(chǎn)生，存在于液壓系統內部的死角，如盲孔、小孔、配合表面縫隙以及各密封結構處，直接影響產(chǎn)品的性能，嚴重時(shí)可導致伺服閥工作失效，多余物可能存在于零件制造、裝配及調試各個(gè)環(huán)節，零件加工過(guò)程和裝配前均要求進(jìn)行清洗，為了預防多余物殘留，在調試前需進(jìn)一步進(jìn)行高壓液流沖洗。
    沖洗油路時(shí)，為了有效去除內部殘留物需分別對帶有噴嘴、射流盤(pán)等微小結構的底座和殼體進(jìn)行沖洗，并且采用正沖和反沖相結合的方式，所謂正沖即高壓油流經(jīng)油濾組件進(jìn)入噴嘴或射流盤(pán)兩腔，再經(jīng)伺服閥回油腔返回試驗臺回油；而反沖正好相反，試驗臺油液通過(guò)工裝進(jìn)入伺服閥的回油油路，反向進(jìn)入伺服閥噴嘴最后從測壓孔兩腔流出返回試驗臺回油。采用正沖和反沖方式?jīng)_洗油路有利于去除存在于噴嘴擋板間隙、射流盤(pán)射流口以及閥套均壓槽中的多余物。

2、前置級性能穩定性篩選
    無(wú)論是噴嘴擋板式還是射流管式伺服閥，其前置級都是基于噴射射流的基本原理，形成射流流場(chǎng)。由于從噴嘴和射流管?chē)姵龅挠鸵核俣确浅？?，而流?chǎng)的尺度又很小，因此該射流流場(chǎng)中常常伴隨有較強的剪切流動(dòng)，甚至在某些特定的工況下，伺服閥會(huì )產(chǎn)生高頻的自激噪聲，并伴隨著(zhù)強烈的壓力脈動(dòng)，前置級性能穩定性直接影響伺服閥的壓力零漂、溫度零漂以及抖動(dòng)等，為了保證伺服閥調試合格率，因而需要對前置級性能穩定性進(jìn)行初步篩選，通過(guò)壓力對稱(chēng)性篩選檢測射流盤(pán)的兩個(gè)接收腔的壓力對稱(chēng)性和壓力穩定性，如圖7所示，p1、p2為兩個(gè)接收腔的壓力。前置級篩選時(shí)，需要保證額定工作壓力范圍內噴嘴或射流盤(pán)兩腔壓力差值滿(mǎn)足設計要求，并將壓力抖動(dòng)幅度控制在一定范圍內，避免工作時(shí)壓力脈動(dòng)太大引起前置級不穩定。
3、調整零位
    伺服閥的零位由液壓零位、機械零位和電磁零位三個(gè)零位組成，零位一致性好壞直接影響伺服閥的靜態(tài)特性和零區特性以及環(huán)境適應性，也是后續調試的基礎與前提。三個(gè)零位的調整順序依次為液壓零位、機械零位、電磁零位。
    液壓零位是指在工作壓力下伺服閥前置級左右兩腔控制壓力的對稱(chēng)情況，調整液壓零位時(shí)應避免反饋桿小球與閥芯之間無(wú)作用力，需要將反饋桿小球脫離閥芯，調整噴嘴或導流板位置時(shí)應緩慢施加作用力避免出現應力集中。機械零位是指反饋桿在自由狀態(tài)下閥芯的位置，調試過(guò)程中通過(guò)微調底座安裝螺釘與螺釘孔之間的間隙達到調整機械零位的目的。電磁零位是指力矩馬達無(wú)電流信號輸入時(shí)，電磁回路使銜鐵偏轉為零，調整電磁零位時(shí)首先檢查力矩馬達四個(gè)氣隙基本均勻一致，將磁鋼充磁至飽和程度再退磁至工作點(diǎn)附近，調整或修研調整墊片觀(guān)察氣隙厚度應基本一致，并保證力矩馬達4個(gè)安裝螺釘的擰緊力矩盡量一致避免應力分布不均導致電磁零位發(fā)生變化。
    為了消除和釋放零位調整過(guò)程中的內部殘余應力需要進(jìn)行時(shí)效處理，目前普遍采用熱時(shí)效和振動(dòng)時(shí)效，熱時(shí)效存在能耗大、成本高、材料機械性能下降等弊端，振動(dòng)時(shí)效又稱(chēng)振動(dòng)消除應力法，將產(chǎn)品在其固有頻率下進(jìn)行數分鐘至數十分鐘的振動(dòng)處理，消除其殘余應力，使尺寸精度獲得穩定的一種方法。熱時(shí)效能消除50%～80%的內部殘余應力，振動(dòng)時(shí)效能夠消除20%～80%，但振動(dòng)時(shí)效所的消耗能源僅為熱時(shí)效的5%。這種工藝耗能少、時(shí)間短、效果顯住，近年來(lái)在國內外得到迅速發(fā)展，廣泛應用于機械制造、航空、化工器械、動(dòng)力機械等行業(yè)中。